不同构型前路双钢板固定B、C型骶髂关节脱位的有限元分析

doi:10.3969/j.issn.2095-4344.3778

中国组织工程研究 ›› 2021, Vol. 25 ›› Issue (12): 1810-1814.doi: 10.3969/j.issn.2095-4344.3778

• 骨与关节生物力学 bone and joint biomechanics • 上一篇下一篇

不同构型前路双钢板固定B、C型骶髂关节脱位的有限元分析

束晖1，黄晓微2

1南通大学附属丹阳市人民医院，江苏省丹阳市 212300；2苏州大学附属第一人民医院，江苏省苏州市 215000

收稿日期:2020-04-18 修回日期:2020-04-23 接受日期:2020-06-03 出版日期:2021-04-28 发布日期:2020-12-25
通讯作者: 黄晓微，硕士，医师，苏州大学附属第一人民医院，江苏省苏州市 215000
作者简介:束晖，男，1983年生，江苏省丹阳市人，汉族，2018年东南大学医学院毕业，硕士，副主任医师，主要从事创伤和脊柱骨科方面的研究。

Different configurations of anterior double-plate fixation in types B and C of sacroiliac joint dislocation: a finite element analysis

Shu Hui1, Huang Xiaowei2

1Danyang People’s Hospital Affiliated to Nantong University, Danyang 212300, Jiangsu Province, China; 2The First People’s Hospital of Soochow University, Suzhou 215000, Jiangsu Province, China

Received:2020-04-18 Revised:2020-04-23 Accepted:2020-06-03 Online:2021-04-28 Published:2020-12-25
Contact: Shu Hui, Master, Associate chief physician, Danyang People’s Hospital Affiliated to Nantong University, Danyang 212300, Jiangsu Province, China
About author:Shu Hui, Master, Associate chief physician, Danyang People’s Hospital Affiliated to Nantong University, Danyang 212300, Jiangsu Province, Chin

摘要/Abstract

摘要：

文题释义：
骶髂关节脱位：骶骼关节因外力而造成关节的微小移动，不能自行复位，且引起疼痛和功能障碍。
有限元分析：利用数学近似的方法对真实物理系统(几何和载荷工况)进行模拟，利用简单而又相互作用的元素(即单元)，就可以用有限数量的未知量去逼近无限未知量的真实系统。

背景：高能量暴力会导致骨盆环结构不稳定，手术治疗骨盆损伤的首要目的是尽可能恢复骨盆后环的连续性和稳定性。为了获得解剖复位，可应用前置钢板固定来维持骨盆后环稳定性。
目的：探讨前路双钢板内固定的构型与生物力学稳定性的关系，寻找治疗B型和C型骶髂关节脱位的最佳前路双钢板内固定构型。
方法：建立完整骨盆环的三维有限元模型并进行验证，在完整骨盆模型的基础上建立B型和C型骶髂关节脱位模型，在2种类型的单侧脱位骨盆模型中置入7种不同角度(0°-90°)放置的前路前板。记录并分析比较各种前路钢板构型固定骶髂关节脱位模型的稳定性。
结果与结论：①在0°固定模型中，B型和C型骶髂关节脱位的向下平移量最大，分别为0.96 mm和0.92 mm；75°固定模型，B型和C型的最小向下平移量均为0.18 mm；②同时0°固定模型中，B型和C型骶髂关节脱位的屈曲成角最大，分别为2.05°和1.9°；60°固定模型中，B型和C型骶髂关节脱位的屈曲成角最小均为0.06°；③侧弯成角方面，B型脱位在30°构型固定时侧弯成角最小，为0.01°；C型脱位在45°构型固定时侧弯成角最小，为0.11°；④综合考虑认为前路钢板成角在45°-75°这个范围，固定B型和C型骶髂关节脱位具有较好的稳定性。

https://orcid.org/0000-0003-4081-2874 (束晖)

中国组织工程研究杂志出版内容重点：人工关节；骨植入物；脊柱；骨折；内固定；数字化骨科；组织工程

关键词: 骨, 骨盆环, 骶髂关节, 脱位, 双钢板, 内固定, 生物力学, 有限元分析

Abstract: BACKGROUND: High-energy violence can lead to instability of pelvic ring structure. The primary purpose of surgical treatment of pelvic injury is to restore the continuity and stability of posterior pelvic ring as much as possible. To obtain anatomical reduction, anterior plate fixation can be used to maintain the stability of posterior pelvic ring.
OBJECTIVE: To investigate the correlation between the configuration of anterior double-plate fixation and the biomechanical stability and to find the optimal configuration for anterior double-plate fixation for the treatment of type B and type C sacroiliac dislocation.
METHODS: A three-dimensional finite element model of the intact pelvic ring was established and validated. Then type B and type C sacroiliac dislocation models were constructed based on the intact pelvic model. Seven kinds of anterior plates with different angular orientation from 0° to 90° were implanted in two types of ipsilateral dislocated pelvic modes. The stability of models of sacroiliac joint dislocation fixed with different anterior plate configurations was recorded and analyzed.
RESULTS AND CONCLUSION: (1) For type B and C sacroiliac joint dislocation, the maximal translation was 0.96 mm and 0.92 in 0°-fixation models. The minimum translation occurred in 75°-fixation model of 0.18 mm. (2) The maximal flexion was also found in 0°-fixation model of 2.05° in type B and of 1.9° in type C dislocation, and the minimum flexion existed in 60°-fixation model of 0.06°. (3) As for lateral bending, the minimal lateral bending occurred in 30°-fixation model of 0.01° in type B dislocation and in 45°-fixation model with the value of 0.11° in type C dislocation. (4) It is concluded that the angle of anterior double-plate fixation ranging from 45° to 75° demonstrated superior stability in both types B and C sacroiliac dislocation.

Key words: bone, pelvic ring, sacroiliac joint, dislocation, double plate, internal fixation, biomechanics, finite element analysi

中图分类号:

束晖, 黄晓微. 不同构型前路双钢板固定B、C型骶髂关节脱位的有限元分析[J]. 中国组织工程研究, 2021, 25(12): 1810-1814.

Shu Hui, Huang Xiaowei. Different configurations of anterior double-plate fixation in types B and C of sacroiliac joint dislocation: a finite element analysis[J]. Chinese Journal of Tissue Engineering Research, 2021, 25(12): 1810-1814.

图/表（结果） 2

2.1 骨盆模型的模型验证此次研究的有限元模型与尸体模型在各个方向载荷作用下的位移相似[20]，其可靠性得到验证，见图4所示。

2.2 B型和C型骶髂关节脱位模型对骶骨终板施加垂直载荷，会产生骶骨向下的平移位移量、屈曲成角和侧弯成角。对于B型骶髂关节脱位，在0°固定模型中，最大向下平移量最大为0.96 mm，如表2所示。而75°成角的固定模型，其向下的平移量最小为0.18 mm；但是值得注意的是，在15°，45°，60和90°的固定模型中，向下平移量相差不大。B型骶髂关节脱位中，最大的屈曲成角为2.05°，也出现在0°固定模型中；最小屈曲成角为0.06°，出现在60°固定模型中。通过分析结果可以发现，当夹角偏离60°时，屈曲成角增大。侧弯成角在0°固定模型中最大，为0.18°；在30°固定模型中最小，为0.01°；而在0°，15°和60°成角的双钢板前路固定模型中，侧弯成角相似。
对于C型骶髂关节脱位，前路双钢板0°成角(平行)固定模型的向下平移量最大，为0.92 mm；而最小的向下平移量存在于75°成角固定的模型中，其值为0.18 mm；而45°，60°和90°成角固定的模型，它们的向下平移量差不多。对于屈曲角度，最大的屈曲成角出现在0°固定模型中，最大屈曲成角为1.9°；最小的屈曲成角出现在60°固定模型中，为0.06°。与B型骶髂关节脱位相比较，钢板角度与屈曲角度的相关性也有相似的趋势。最大的侧弯成角出现在15°固定的模型中，其值为0.31°；而45°固定模型中，侧弯成角最小，为0.11°。
2.3 B型和C型骶髂关节脱位类型的位移情况比较从结果可以看出，两种不同类型的骶髂关节脱位在向下平移和屈曲成角方面差异无显著性意义。而当前路钢板的成角不变时，B型骶髂关节脱位模型的侧弯成角明显低于C型骶髂关节脱位模型的侧弯成角(P=0.018，wilcoxn signed-rank检验)。
2.4 临床实践的最佳选择前路双钢板夹角在45°-75°范围内，B型和C型骶髂关节脱位均表现出较好的生物力学稳定性，尤其是在向下位移、屈曲成角等方面表现出较小的数值。45°和60°前路钢板固定模型的屈曲成角分别为0.08°和0.06°，明显低于其他双钢板前路固定。75°固定的向下移位在两种类型的脱位中都是最小的。

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引言

骶髂关节脱位在临床上较为少见，多由高能创伤引起[1]，如车祸、高处坠落等，高能量暴力可导致骨盆环不稳定，常伴有明显的软组织损伤和血流动力学不稳定而引起的休克[2]。当骨盆周围韧带和关节囊受损时，会导致骶髂关节脱位，骶髂关节位置紊乱可引起大量的失血并合并严重的神经损伤，主要原因是当骶髂关节紊乱发生时，会撕裂附近的骶前静脉丛和骶髂关节旁腰丛[3-4]。由于骨盆后环尤其骶髂关节是骨盆承重的主要部位，所以手术治疗骨盆损伤的首要目的是尽可能恢复骨盆后环尤其是骶髂关节的稳定性；同时骶髂关节周围脱位的固定有助于填塞出血的骨表面和破裂的静脉，从而防止损伤的进一步进展。
目前，临床上有很多方法可以稳定骶髂关节和恢复骨盆的完整性。骨盆外固定支架可以减小盆腔的体积，减少骨折断端或关节面之间的相对运动，对持续的静脉出血进行填塞止血，从而可以作为严重骨盆损伤患者急救复苏过程的一个重要组成部分[5-6]，早期应用于骨盆环的断裂。然而，单纯的外固定不足以维持骨盆后环稳定性，因此骶髂关节的坚强复位必须依赖内固定治疗[7]。为了获得骶髂关节脱位的复位，可应用前置钢板固定来维持骶髂关节的垂直和旋转稳定性，此外，临床上还应用骶髂螺钉以及张力带钢板固定骶髂关节脱位[8]。前路手术具有并发症少、可通过单次手术实现前后骨盆损伤固定等优点，因此前路结合双钢板固定骶髂关节脱位在临床上应用广泛；对于双钢板技术，由于骶神经丛的存在，通常在骶骨只推荐置入1枚螺钉[9]。目前，关于前置双钢板之间成角对其机械稳定性的影响尚未得到很好的研究，此次研究旨在探讨不同类型的骶髂关节脱位固定时，前路双钢板固定构型(双钢板之间成角)与生物力学稳定性之间的关系，并找出不同类型骶髂关节脱位前双钢板固定的最佳构型(最佳成角)，为临床医师提供理论指导，使其在放置前置钢板时，提前设计好钢板的成角，以达到最大的机械稳定性。
中国组织工程研究杂志出版内容重点：人工关节；骨植入物；脊柱；骨折；内固定；数字化骨科；组织工程

材料方法

1.1 设计有限元分析实验。
1.2 时间及地点于2020年3月至4月在丹阳市第一人民医院骨科完成。
1.3 对象有限元模型基于1名40岁健康男性的计算机断层扫描(CT)图像，体质量70 kg，身高170 cm，志愿者已排除骨关节炎、骨盆和下肢骨折等合并症。CT数据以DICOM格式保存，CT水平面切片为1 mm厚。此次研究符合《赫尔辛基宣言》，志愿者在实验前签署知情同意书，并向丹阳市第一人民医院伦理委员会报备。
1.4 仪器及软件 64层螺旋CT(德国Simens 公司)；Mimics 15.0医学建模软件(比利时Materialise公司)：用于将CT数据转换为三维几何数据；3-matic 图形处理软件 (比利时Materialise公司)：用于三维模型的修饰和面网格的划分；Geomagic Studio 2013(美国Geomagic公司)：用于三维几何模型的修饰和装配及骨折模型的制作；Hypermesh 14.0软件(美国Altair公司)：有限元预处理；Abaqus6.14 软件(美国 Dassault公司)：有限元模型的计算和后处理；Solidworks 2016 软件(美国Dassault公司)：用于双钢板模型的三维建模。
1.5 方法
1.5.1 骨盆有限元模型的构建将以DICOM格式保存的CT数据导入Mimics 15.0医学建模软件。利用CT值的不同，采用Region Growing功能，选取骨盆二维图像数据，利用Calculate 3D功能，重建为三维骨盆模型，以stl格式输出。三维骨盆几何模型被导入到Geomagic studio 12.0软件中进行进一步处理。利用三角形阶段的分割功能，对称分割骨盆，删除一半骨盆模型，利用镜像功能重建，建立完全对称的骨盆模型。然后利用去除特征，网格医生等功能，对几何模型进行修饰和简化，之后将前置钢板与骨性骨盆组装起来。将装配好的模型导入Hypermesh 11.0中，进行有限元的前处理工作。基于前面提到的几何模型，建立骨盆模型的骨骼、软骨和韧带。
利用一组三维非线性弹簧单元来模拟骶髂前韧带、骶髂骨间韧带、骶髂后短韧带、骶髂后长韧带、骶结节韧带和骶棘韧带，该弹簧单元只在牵拉时产生应力，压缩时不产生应力，以模拟真实的韧带力学特性。为了模拟骶髂关节接触的骶髂软骨界面，设置摩擦系数为0.015，初始穿透深度为0.01 mm[10]。骶骨和髂骨面软骨分别用1.8 mm和0.8 mm厚的皮质单元进行模拟，骶骨和髂骨皮质以相同方式进行模拟，厚度分别为0.45 mm和1.0 mm[11-12]。
1.5.2 材料性能赋值钢板材料选用钛合金材料，弹性模量为114 GPa，泊松比为0.3；皮质骨的弹性模量分别为17 GPa，泊松比为0.3；松质骨的弹性模量为150 MPa，泊松比为0.2[13-14]。均假设内植物和骨均为各向同性、线性和弹性材料[15-17]，弹簧单元的数量和材料属性在表1中列出。根据之前报道的解剖数据和有限元模型数据对韧带附着进行模拟[10-12]，见图1。韧带的材料特性是根据文献中的数据选择[17-20]。

1.5.3 B型和C型骶髂关节脱位有限元模型的建立此次研究建立了B型和C型两种骶髂关节脱位的有限元模型[21]。在B型脱位的情况下，除切除骶髂后长韧带和骶髂后短韧带外，切除同侧骶髂关节的耻骨间盘和韧带，建立旋转不稳定模型。而在C型脱位模型中，半骨盆的稳定韧带和耻骨联合全部被切除，导致模型在垂直和旋转上均不稳定。两种类型的单侧脱位盆腔模型置入0°-90°不同成角角度的7种前路双钢板构型，见图2。

1.5.4 边界条件和数据分析加载模拟双下肢站立姿势，固定髋臼中心节点，施加垂直力400 N于骶骨上终板上[21]。选择骶骨上终板中线最靠腹侧的点A，作为测量的参考点[20]。同时记录骶骨上终板与位移后上终板的成度(屈曲成角和侧弯成角)，用于表示骶骨屈曲和侧弯的角度，见图3。S1上终板成角测量方法：记录骶骨上终板正中线最腹侧点A和最背侧点B，记录施加应力前空间位置及施加应力后的空间位置。旋转移位计算公式：旋转位移=arctan(yA-yB)/(zA-zB)-arctan (y*A-y*B)/(z*A-z*B)，其中x，y，z分别代表参考点的三维坐标，x*，y*，z*分别代表参考点加载载荷后位移的三维坐标。

1.5.5 骨盆模型的模型验证盆腔有限元模型的验证是将荷载-位移数据与MILLER等[20]报道的尸体研究进行对比，载荷和边界条件与尸体研究保持一致。将骶髂韧带外侧的髂骨固定，并将载荷施加于下S1和上S2椎体终板之间。以骶骨上终板的制定点作为参照点，分别施加294 N的4个垂直荷载(前、后、上、下)和42 N•m的3个旋转力矩(屈伸、侧弯)，记录位移并进行对比，以验证其一致性。
1.6 主要观察指标骶骨标志点的向下位移，骶骨上终板的屈曲成角和侧弯成角。
1.7 统计学分析采用Stata 10.0软件进行统计分析。利用wilcoxn signed-rank检验比较B和C型骶髂关节脱位的成角差异。

讨论

由于骨盆后环尤其是骶髂关节是骨盆承重的主要部位，所以手术治疗骨盆损伤的首要目的是尽可能恢复骨盆后环的连续性和稳定性。同时骶髂关节周围脱位的机械稳定有助于填塞出血的骨表面和破裂的静脉，从而防止损伤的进一步进展。经前路双钢板固定是治疗不稳定骶髂关节脱位的常用方法[22]，然而在临床实践中，还没有建立起关于前路钢板角度的明确标准，此外，关于这一课题的临床或生物力学研究也很有限。在此次研究中，重点研究前路钢板角度与骨盆内固定稳定性之间的关系，并试图为临床应用提供最佳选择。
在临床实践中，骨盆后路手术治疗有两种主要的入路，即前入路和后入路。前路手术具有并发症少、可通过单次手术实现前后骨盆损伤固定等优点[23-25]，但由于前路双钢板内固定提供的稳定性相对较差，因此前路入路的应用受到限制[1-2]。此次研究的目的是寻找前路钢板固定的最佳角度，以最大限度提高前路手术的疗效，扩大其在临床实践中的应用。
在此次研究中，比较了经前路双钢板固定两种类型骶髂关节脱位的稳定性，需要指出的是，骨盆后环损伤常涉及不稳定的前环，同时应予以固定。此次研究通过移除耻骨联合和周围的韧带来模拟不稳定的前环损伤，但考虑到骨盆前环固定形状的多样性可能会影响骨盆后环的稳定性，没有模拟骨盆前环损伤的固定。
垂直方向的剪切力被证明是创伤暴力穿过后环的主要力量[23]，作者认为骶骨的平移方向是沿着剪切作用力的方向，因此，应用在主剪力方向上的向下平移来测量骶骨平移，利用屈曲成角度和侧弯成角分别表示骶骨在矢状面和冠状面的位移。由于载荷力垂直于骶骨，旋转角度太小无法测量，因此没有记录骶骨在水平面上的位移。同时此次研究建立了对称骨盆模型，以最小化骨盆不对称对侧弯稳定性的影响。
B型和C型模型的下平移和屈曲最大位移均发生在0°固定时，这与之前发表的文献是一致的[9]。结果表明，前路钢板成角度为0°时，即两钢板平行时，向下平移和屈曲成角的数值最大，即最不稳定；这可以解释为，当边长固定时，0°固定板形成的平行四边形不是一个稳定的构型，形状和面积是可变的[9，25]。前路钢板成角度为75°的构型固定B型和C型的骶髂关节脱位时，向下平移的位移量最小；前路钢板成角度为60°的构型固定B型和C型的骶髂关节脱位时，屈曲成角最小。
结果表明，骶髂关节的脱位类型与向下平移位移和屈曲成角没有相关性，这可能与前路钢板及骨交界面的边界条件设置有关系。因为在此次研究中，钢板的螺钉与骨头之间是绑定的，没有任何运动。然而，人们发现相同成角的前路钢板固定，B型的侧弯成角明显大于C型骶髂关节脱位的侧弯成角(P=0.018)，这表明骶髂后长韧带和骶髂后短韧带在维持后骨盆环冠状面的稳定性上可能发挥重要作用。
就向下位移来说，钢板的角度与模型向下位移量之间没有明显相关性。值得注意的是，当前路钢板成角角度偏离60°时，屈曲成角度增加；因此就屈曲成角而言，当前路钢板的成角为60°时，其模型在外力作用下屈曲成角最小，即在矢状面的稳定性最大；而就侧弯成角而言，在B型骶髂关节脱位时前路钢板0°成角固定时，其侧弯成角最大；在C型骶髂关节脱位时前路钢板15°成角固定时，其侧弯成角最大；在B型骶髂关节脱位时前路钢板30°成角固定时，其侧弯成角最小；而在C型骶髂关节脱位时前路钢板45°成角固定时，其侧弯成角最小，即在冠状面上稳定性最好。因此，综合考虑向下成角(垂直剪切应力方向)、屈曲成角(矢状面位移)和侧弯成角(冠状面位移)这3个方面的位移，作者认为前路钢板成角在45°-75°这个范围，对B型和C型骶髂关节脱位的固定具有较好的稳定性。
此次研究存在一些局限性：①首先，只模拟了骨性结构和关节软骨及韧带，而没有模拟维持骨性骨盆稳定的肌肉附着，这主要是由于可能会增加非常多的计算量，使得整个模拟过程不可预测[26]；②其次，所建立的模型是模拟手术后的完全解剖复位，如果手术中的复位不能保证是完全解剖复位[27-30]，那么此次研究中所得出的结论可能不适于这类不完全解剖复位的情况，因此需要一个更详细的模拟肌肉和非解剖条件的模型来验证研究的结论；③最后，由于是基于个体化的骨盆模型，因此研究结论的外推会受到一定的限制，在后续研究中，可以考虑增加不同患者的骨盆模型，使得结论有更好的外推性。
结论：综合考虑向下位移(垂直剪切应力方向)、屈曲成角(矢状面位移)和侧弯成角(冠状面位移)这3个方面的位移，作者认为前路钢板成角在45°-75°这个范围，对B型和C型骶髂关节脱位的固定具有较好的稳定性。
中国组织工程研究杂志出版内容重点：人工关节；骨植入物；脊柱；骨折；内固定；数字化骨科；组织工程

不同构型前路双钢板固定B、C型骶髂关节脱位的有限元分析

Different configurations of anterior double-plate fixation in types B and C of sacroiliac joint dislocation: a finite element analysis

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[1]	胡凯, 乔晓红, 张永红, 王栋, 秦泗河. 空心螺钉和钢板内固定修复移位型跟骨关节内骨折：基于15篇随机对照试验的Meta分析[J]. 中国组织工程研究, 2021, 25(9): 1465-1470.
[2]	黄登承, 王志科, 曹学伟. 体外冲击波疗法治疗中老年膝骨关节炎短期疗效对比的荟萃分析[J]. 中国组织工程研究, 2021, 25(9): 1471-1476.
[3]	徐峰, 康辉, 魏坦军, 席金涛. 椎弓根螺钉不同固定方法治疗胸腰椎骨折的生物力学分析[J]. 中国组织工程研究, 2021, 25(9): 1313-1317.
[4]	姜勇, 罗翼, 丁永利, 周勇, 闵理, 唐凡, 张闻力, 段宏, 屠重棋. 骶骨精准切除影响骨盆稳定性的冯米斯应力特征及临床验证[J]. 中国组织工程研究, 2021, 25(9): 1318-1323.
[5]	张同同, 王中华, 文杰, 宋玉鑫, 刘林. 3D打印模型在颈椎肿瘤手术切除与重建中的应用[J]. 中国组织工程研究, 2021, 25(9): 1335-1339.
[6]	张宇, 田少奇, 曾国波, 胡川. 初次下肢全关节置换后发生心肌梗死的危险因素[J]. 中国组织工程研究, 2021, 25(9): 1340-1345.
[7]	韦玮, 李剑, 黄林海, 兰敏东, 卢显威, 黄绍东. 全膝或全髋关节置换后老年人首次活动时跌倒恐惧的影响因素[J]. 中国组织工程研究, 2021, 25(9): 1351-1355.
[8]	王金军, 邓增发, 刘康, 何智勇, 余新平, 梁建基, 李晨, 郭洲洋. 全膝关节置换静脉滴注氨甲环酸联合含氨甲环酸鸡尾酒局部应用的止血效果及安全性[J]. 中国组织工程研究, 2021, 25(9): 1356-1361.
[9]	肖国庆, 刘选泽, 严钰皓, 钟喜红. 后交叉韧带替代型假体全膝关节置换术后屈曲受限的影响因素[J]. 中国组织工程研究, 2021, 25(9): 1362-1367.
[10]	彭智浩, 冯宗权, 邹勇根, 牛国庆, 吴峰. 活动平台单髁置换后下肢力线与外侧间室骨关节炎进展的关系[J]. 中国组织工程研究, 2021, 25(9): 1368-1374.
[11]	黄泽晓, 杨妹, 林诗炜, 何和与. 血清n-3多不饱和脂肪酸水平与全膝关节置换早期股四头肌肌力变化的相关性[J]. 中国组织工程研究, 2021, 25(9): 1375-1380.
[12]	张冲, 刘志昂, 姚帅辉, 高军胜, 姜岩, 张陆. 局部应用氨甲环酸减少老年股骨颈骨折全髋关节置换后引流的安全和有效性[J]. 中国组织工程研究, 2021, 25(9): 1381-1386.
[13]	姚汝斌, 王仕永, 杨开舜. 微创经椎间孔椎间融合治疗单节段腰椎管狭窄症对腰椎-骨盆平衡的改善作用[J]. 中国组织工程研究, 2021, 25(9): 1387-1392.
[14]	王海莹, 吕冰, 李辉, 王顺义. 减压植骨融合内固定治疗退变性腰椎滑脱：基于脊柱骨盆参数预测患者的功能预后[J]. 中国组织工程研究, 2021, 25(9): 1393-1397.
[15]	吕振, 白金柱. 基于McKenzie技术的腰椎运动链训练应用于腰椎间孔镜术后分期康复的前瞻性研究[J]. 中国组织工程研究, 2021, 25(9): 1398-1403.