基于影像学数据设计带融合器的寰枢椎后路内固定系统

doi:10.12307/2022.431

中国组织工程研究 ›› 2022, Vol. 26 ›› Issue (9): 1372-1376.doi: 10.12307/2022.431

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基于影像学数据设计带融合器的寰枢椎后路内固定系统

潘保顺1，2，方镇1，高明杰1，方贵明1 ，陈金水2，3

1蚌埠市第三人民医院骨科，安徽省蚌埠市 233000；2联勤保障部队第九〇〇医院骨一科，福建省福州市 350025；3福建医科大学福总临床医学院骨一科，福建省福州市 350025

收稿日期:2021-05-26 修回日期:2021-05-27 接受日期:2021-07-01 出版日期:2022-03-28 发布日期:2021-12-09
通讯作者: 陈金水，博士，副主任医师，硕士研究生导师，联勤保障部队第九〇〇医院骨一科，福建省福州市 350025；福建医科大学福总临床医学院骨一科，福建省福州市 350025
作者简介:潘保顺，男，1990年生，安徽省蚌埠市人，汉族，2020年蚌埠医学院毕业，硕士，医师，主要从事脊柱外科临床及实验研究。
基金资助:
国家自然科学基金(81301602)，项目负责人：陈金水；福建省自然科学基金(2016J01581)，项目负责人：陈金水；福建省科技计划引导项目(2020Y0077)，项目负责人：陈金水；蚌埠医学院自然科学基金(2020byzd380)，项目负责人：潘保顺

Design for posterior atlantoaxial internal fixation system with fusion cage based on imaging data

Pan Baoshun1, 2, Fang Zhen1, Gao Mingjie1, Fang Guiming1, Chen Jinshui2, 3

1Department of Orthopedics, Third People’s Hospital of Bengbu, Bengbu 233000, Anhui Province, China; 2First Department of Orthopedics, 900 Hospital of the Joint Logistics Team, Fuzhou 350025, Fujian Province, China; 3First Department of Orthopedics, Clinical Institute of Fuzhou General Hospital, Fujian Medical University, Fuzhou 350025, Fujian Province, China

Received:2021-05-26 Revised:2021-05-27 Accepted:2021-07-01 Online:2022-03-28 Published:2021-12-09
Contact: Chen Jinshui, MD, Associate chief physician, Master’s supervisor, First Department of Orthopedics, 900 Hospital of the Joint Logistics Team, Fuzhou 350025, Fujian Province, China; First Department of Orthopedics, Clinical Institute of Fuzhou General Hospital, Fujian Medical University, Fuzhou 350025, Fujian Province, China
About author:Pan Baoshun, Master, Physician, Department of Orthopedics, Third People’s Hospital of Bengbu, Bengbu 233000, Anhui Province, China; First Department of Orthopedics, 900 Hospital of the Joint Logistics Team, Fuzhou 350025, Fujian Province, China
Supported by:
National Natural Science Foundation of China, No. 81301602 (to CJS); Natural Science Foundation of Fujian Province, No. 2016J01581 (to CJS); Science and Technology Project of Fujian Province, No. 2020Y0077 (to CJS); Natural Science Foundation of Bengbu Medical College, No. 2020byzd380 (to PBS)

摘要/Abstract

摘要：

文题释义：
带融合器的寰枢椎后路内固定系统：基于影像学测量设计了一款包括寰椎后弓钢板、寰枢椎椎间融合器、枢椎后侧钢板一体的寰枢椎后路内固定器，并与后弓螺钉和枢椎椎弓根螺钉或椎板螺钉固定构成寰枢椎后路内固定系统。该系统符合解剖学特征，具有植骨简便且稳定、置钉点安全、操作简单等优点。
寰枢椎后路植骨融合内固定：是治疗寰枢椎失稳的主要方法，主要是将骨块植入寰枢椎椎间、侧块关节或寰椎后弓和枢椎棘突间，依靠接触达到骨性融合。

背景：国内外有关寰枢椎后路融合器的报道较少，且存在许多不足，缺乏操作方便、植骨区域大、植骨稳定的融合器。
目的：依据寰枢椎解剖学特征设计一款带融合器的寰枢椎后路内固定系统，并探讨其可行性。
方法：收集100例(男、女性各50例)正常寰椎后弓及枢椎椎板的CT影像学资料，测量寰椎后弓高度及厚度、枢椎椎板斜率、寰椎后弓下缘至枢椎棘上缘突高度、寰枢椎椎间隙高度、两侧寰椎椎弓根外侧缘距离及后结节处至该线的距离并计算后弓外侧缘半径；取后结节旁4 mm处为进钉点，测量后弓螺钉置入长度及螺钉与后弓中线角度。分析解剖参数并设计带融合器的寰枢椎后路内固定系统。
结果与结论：①寰椎后弓下缘至枢椎棘突上缘高度为(19.07±2.73) mm，寰枢椎椎间隙高度为(6.83±2.01) mm，枢椎椎板斜率为(58.34±7.60)°，寰椎后弓外侧缘半径为(26.77±2.14) mm，寰椎后结节高度为(10.45±1.61) mm，寰椎后结节厚度为(8.12±1.57) mm，寰椎后弓螺钉置入长度为(11.21±1.61) mm，螺钉与后弓中线角度为(53.34±6.30)°，左侧与右侧数据差异无显著性意义；②依据寰枢椎影像学测量数据成功设计了带融合器的寰枢椎后路内固定系统，并申请获得国家专利，为寰枢椎后路内固定提供新的补充内固定方式。

https://orcid.org/0000-0001-6935-0031 (潘保顺)

中国组织工程研究杂志出版内容重点：人工关节；骨植入物；脊柱；骨折；内固定；数字化骨科；组织工程

关键词: 寰枢椎, 影像学, 解剖学, CT测量, 后路, 内固定, 融合器, 寰椎后弓螺钉

Abstract: BACKGROUND: The report for posterior atlantoaxial fusion cage is few and there are still many shortages. There is a lack of fusion cages with convenient operation, large bone graft area and stable bone grafting.
OBJECTIVE: To design a posterior atlantoaxial internal fixation system with fusion cage according to the anatomical characteristics and study its feasibility.
METHODS: The imaging data of 100 cases (50 males and 50 females) of normal posterior arch of atlas and axis lamina were collected. The sagittal plane was used to measure the height and the thickness of the posterior arch of atlas, the slope of the axis lamina, the height of the posterior inferior margin of atlas to the upper margin of the axis, and the height of the atlantoaxial intervertebral space. The distance between the lateral margin of the pedicle of the atlas on both sides and the distance from the posterior tubercle to this line were measured to calculate the radius of the lateral margin of the posterior arch. The point which was 4 mm to the posterior tubercle was taken as the nailing point to measure the inserting length of the screw and the angle between the screw and the middle line of the posterior arch. The anatomic parameters were analyzed to design the posterior atlantoaxial internal fixation system with fusion cage.
RESULTS AND CONCLUSION: (1) The height from the lower edge of the posterior arch of atlas to the upper edge of the axis spinous process was (19.07±2.73) mm. The height of the atlantoaxial intervertebral space was (6.83±2.01) mm. The slope of the axis lamina was (58.34±7.60)°. The radius of the lateral edge of the posterior arch of atlas was (26.77±2.14) mm. The height of the posterior tubercle of atlas was (10.45±1.61) mm. The thickness of the posterior tubercle of atlas was (8.12±1.57) mm. The inserting length of the posterior arch screw of atlas was (11.21±1.61) mm, and the angle was (53.34±6.30)°. The data difference between the two sides had no statistical significance. (2) According to the measurement of the imaging data, the design of the atlantoaxial internal fixation system is successful and is applied for the national patent. The atlantoaxial internal fixation system with fusion cage provides a new fixation method for posterior atlantoaxial internal fixation.

Key words: atlantoaxial, imaging, anatomy, CT measurement, posterior, internal fixation, cage, posterior arch screw of atlas

中图分类号:

潘保顺, 方镇, 高明杰, 方贵明 , 陈金水. 基于影像学数据设计带融合器的寰枢椎后路内固定系统[J]. 中国组织工程研究, 2022, 26(9): 1372-1376.

Pan Baoshun, Fang Zhen, Gao Mingjie, Fang Guiming, Chen Jinshui. Design for posterior atlantoaxial internal fixation system with fusion cage based on imaging data[J]. Chinese Journal of Tissue Engineering Research, 2022, 26(9): 1372-1376.

图/表（结果） 4

2.1 参与者数量分析共纳入100例志愿者，均进入结果分析。
2.2 测量结果纳入志愿者年龄为(35.22±14.22)岁。男性与女性枢椎椎板斜率、寰椎后弓下缘至枢椎棘突上缘高度、寰枢椎后间隙高度差异无显著性意义(P > 0.05)，而对于寰椎后弓高度及厚度、枢椎椎板斜率、寰椎后弓下缘至枢椎棘上缘突高度、寰枢椎椎间隙高度、寰椎后弓外侧缘半径、后弓螺钉置入长度及螺钉与后弓中线的角度差异有显著性意义(P < 0.05)。
左侧与右侧数据配对样本t检验，见表1。

两侧数据差异均无显著性意义，合并数据，其他测量项目结果见表2。

寰椎后弓厚度均> 3.5 mm，后弓高度99% > 3.5 mm(仅1例< 3.5 mm)，为后弓螺钉直径、后弓钢板高度及后弓钩长度和位置设计依据；寰椎后弓外侧缘半径指导后弓弧形钢板半径的设计；寰枢椎后间隙高度指导设计融合器内侧高度，寰椎后弓下缘至枢椎棘突上缘高度为融合器外侧高度提供依据，枢椎椎板斜率为融合器的高度内侧至外侧提供倾斜度。
所测量各指标Kolmogorov-Smirnov检验结果均> 0.05，P-P图和Q-Q图各指标数据点几乎分布在一条直线上，即各指标资料服从正态分布。
2.3 寰枢椎后路融合器内固定系统设计及组装寰枢椎影像学测量为带融合器的寰枢椎后路内固定系统提供解剖依据。依据影像学测量设计带融合器的寰枢椎后路内固定系统是成功的，并申请获得国家专利(ZL201922202927.4)。
2.3.1 带融合器的寰枢椎后路内固定器设计参数见图2。

(1)寰椎后弓钢板：在前期设计的新型寰椎后弓钢板的基础上改进为寰椎后弓后侧钢板[14]，钢板为圆弧形，总长度为30 mm，左右对称，以后结节为中心对称性变窄，板厚2 mm，半径28 mm，钢板具有2个3.5 mm锁定螺钉孔，以及4个钩状结构，构成寰椎环抱钩。寰椎后侧钢板为凹陷弧形结构设计，符合寰椎后弓解剖学，中间2孔为锁定螺钉孔，可与锁定螺钉锁定，钉孔方向与寰椎后弓平行，可以节约手术时间，具有操作简单、置钉安全等优势，后弓钩可以与后弓环抱增加内固定稳定性。
(2)寰枢椎椎间融合器：经测量，后弓至枢椎棘突高度为12.84-26.34 mm，平均19.07 mm，指导设计融合器外侧高度为19 mm；寰枢椎椎间隙高度为3.80-12.65 mm，平均6.83 mm，依据参数设计融合器内侧高度为6.8 mm；枢椎椎板斜率为14.65°-77.90°，平均58.34°，设计融合器下缘由内侧至外侧倾斜度为58°。寰椎后弓厚度均> 3.5 mm，因此设计融合器厚度为3.5 mm，避免损伤脊髓。融合器上缘外侧为寰椎后弓钢板，融合器内侧缘与外侧缘平行。采用寰椎后弓下缘至枢椎棘突和椎板作为植骨融合区域，具有植骨区域大、融合率高等优势。
(3)枢椎后侧钢板：钢板同时提供椎板螺钉和椎弓根钉2种选择的钉孔，为枢椎螺钉的置入提供不同方式。3部分为一体构成带融合器的寰枢椎后路内固定器。
2.3.2 螺钉设计参数后弓螺钉直径为3.5 mm，长度为12-14 mm，锁定螺钉；枢椎椎板螺钉长度为22-30 mm，枢椎椎弓根螺钉长度为20-26 mm，直径均为3.5 mm。
2.3.3 组装方法见图3。首先带融合器的寰枢椎后路内固定器装入适量自体骨(取髂骨)，然后将内固定器置于寰枢椎后侧，沿锁定孔方向钻孔，拧入2枚锁定螺钉，后将4个寰椎后弓钩抱紧后弓，选择枢椎椎弓根螺钉或枢椎椎板螺钉固定枢椎，构成带融合器的寰枢椎后路内固定系统。

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引言

材料方法

1.1 设计影像学测量实验，不同性别比较采用独立样本t检验，左右侧数据比较采用配对t检验。
1.2 时间及地点实验于2018年1月至2019年12月在联勤保障部队第九〇〇医院影像科及骨科完成。
1.3 对象联勤保障部队第九〇〇医院影像科提供上颈椎(C0-C3)CT图像，按下述条件随机筛选100例(男、女各50例)。纳入标准：寰椎后弓及枢椎椎板发育正常且结构完整，进行三维重建，年龄18-60岁，平卧位扫描。排除标准：寰枢椎解剖变异、创伤、炎症等病变，年龄< 18岁或> 60岁。试验方案通过联勤保障部队第九〇〇医院伦理委员会批准，并取得所有受试者的知情同意。
实验仪器、工具、软件：GE Lightspeed 64排螺旋CT，扫描条件：140 kV，200 mA；医学影像存档与通信系统(PACS)及系统自带测量工具(INFINITT:3.0.11.3)。
1.4 方法

1.4.1 影像学测量矢状位测量寰椎后弓高度(后结节处及后结节5，10，15 mm处)、枢椎椎板斜率、寰椎后弓下缘至枢椎棘上缘突高度、寰枢椎椎间隙高度。轴位测量寰椎后弓厚度(后结节处及后结节5，10，15 mm处)、两侧寰椎椎弓根外侧缘距离及后结节处至该线的距离，并计算后弓外侧缘半径；依据课题组对寰椎后弓解剖学观测，取后结节旁4 mm处为进钉点，测量后弓螺钉置入长度及螺钉与后弓中线的角度。运用医学影像存档与通信系统工具，按图1所示方法测量。

1.4.2 带融合器的寰枢椎后路内固定器设计依据影像学测量各指标数据，运用计算机辅助设计软件SolidWorks 2020(Dassault Systemes公司)，设计出带融合器的寰枢椎后路内固定器。
1.5 主要观察指标寰椎后弓高度及厚度(后结节处及后结节5，10，15 mm处)、枢椎椎板斜率、寰椎后弓下缘至枢椎棘上缘突高度、寰枢椎椎间隙高度、两侧寰椎椎弓根外侧缘距离及后结节处至该线的距离、后弓螺钉置入长度及螺钉与后弓中线的角度。
1.6 统计学分析数据均以x±s表示，采用SPSS 25.0软件对测量数据进行处理分析。不同性别数据比较采用独立样本t检验，左右侧数据比较采用配对t检验，若两侧数据无差异则合并，P < 0.05为差异有显著性意义。所有测量指标资料采用Kolmogorov-Smirnov检验及P-P图和Q-Q图进行正态性检验。

讨论

3.1 研究背景及应用 FLOYD等[15]提出寰椎后弓螺钉技术，单一后弓螺钉固定存在稳定性较差、强度不够等缺点。GUO等[16]提出将寰椎后弓钩与经关节螺钉连接，生物力学测定其稳定性较好，但存在与寰椎后弓配伍不良、固定不安全等缺点。KELLY等[17]测量后弓高度及厚度并设计一款后弓钢板，且稳定性与HARMS等[18]技术相当；但是垂直于后弓置钉存在易损伤脊髓、螺钉长度较短及把持力不够等不足。枢椎椎弓根螺钉因强度优于其他固定方式，为枢椎固定首选，由于其解剖结构特殊，枢椎椎弓根螺钉固定技术上难度较高，有损伤椎动脉和邻近神经结构的风险[19]，约20%的患者因椎弓根峡部狭窄不宜使用枢椎椎弓根螺钉[20]。枢椎椎板螺钉在生物力学稳定性方面与其他技术相当，术中无需进行神经导航、透视，不受椎孔、椎弓根峡部解剖的限制，椎动脉损伤的危险低[21]。寰枢椎后路固定往往需要植骨融合，植骨部位多为寰枢椎板间、侧块关节及寰椎后弓和枢椎棘突及椎板间。寰枢椎板间及侧块关节植骨术野暴露范围增加，颈静脉丛及神经损伤风险增加[22]。寰椎后弓和枢椎棘突间植骨区域较大，稳定性较好，且该区域解剖结构清晰，无需增加术野暴露，较为安全[23]。传统植骨为骨块卡压植骨及骨泥植骨，有落入椎管造成神经压迫的风险，设计出一款操作方便、植骨稳定的带融合器的寰枢椎后路内固定系统是可行的。
该研究所设计的内固定系统由寰椎后弓钢板、融合器及枢椎后侧钢板相结合的方式组成，运用寰椎后弓螺钉及枢椎椎板螺钉或椎弓根螺钉固定，构成带融合器的寰枢椎后路内固定系统；首先可作为寰枢椎不稳植骨融合内固定的一种固定方式，不仅稳定性较好，而且也保留了足够的植骨融合区域；其次可用于寰枢椎椎弓根(侧块)螺钉置钉失败或无法置钉的一种新的补充固定方式；再者对于椎动脉及毗邻结构解剖变异者，可以作为内固定的选择方案之一，对寰枢椎骨性结构破坏或者解剖变异者亦可适用；对于部分寰椎后弓骨折，该内固定器有横向固定的作用，为寰枢椎后路植骨融合内固定提供一种新的补充固定方式，同时具有置钉点易暴露、植骨面积较大、操作简单、稳定性相对较好等优点。
3.2 该内固定系统的解剖可行性依据CT解剖结构测量数据，寰枢椎解剖结构总体相对固定，寰椎后弓为弧形骨性结构，以寰椎后结节为中心左右对称。枢椎椎板以棘突为对称线的楔形骨性结构。JIN等[24]测量100例CT片得出寰椎后结节高度为(7.88±0.24) mm，后弓椎动脉沟处 93.40%大于3.5 mm。CHRISTENSEN等[25]测量120例寰椎后结节的高度为(9.58±2.26) mm，KELLY等[17]测量50例CT得出寰椎后结节平均厚度为7.0 mm。该研究的测量结果与王宾宾等[26]测量结果差别较小，测量结果略高于以往研究，可能是因为抽样误差或不同人种导致；后弓外侧缘半径(26.77±2.14) mm，以往文献未见相关数据。内固定器的设计要避免板的边缘超过后弓外侧面椎动脉沟内缘，且后弓螺钉置入深度不会伤及椎动脉及脊髓。NATSIS等[27]测量后结节处至椎动脉沟外侧距离：左侧为(17.16±2.15) mm，右侧为(18.46±2.40) mm。后弓高度及厚度均支持使用直径为3.5 mm螺钉，并将钩设计在距后结节10 mm处；后侧板总长度设计成30 mm弧形钢板，上下左右对称，半径28 mm。寰椎后弓和枢椎棘突间植入融合器，需要考虑其高度。经测量，后弓至枢椎棘突平均高度为19.07 mm，指导设计融合器外侧高度为19 mm；寰枢椎椎间隙平均高度6.83 mm，依据参数设计融合器内侧高度为6.8 mm；枢椎椎板平均斜率为58.34°，融合器下缘由内侧至外侧倾斜度为58°。寰椎后弓厚度均> 3.5 mm，因此设计融合器厚度为3.5 mm，避免损伤脊髓。采用寰椎后弓下缘至枢椎棘突和椎板作为植骨融合区域，具有植骨区域大、融合率高等优势，较寰枢椎椎间、侧块关节植骨增加了植骨的面积和植骨量。FLOYD等[15]使用直径2.7 mm的后弓螺钉，2.5 mm钻头钻孔深度10-15 mm。Jin等[24]测量65.57%的交叉后弓螺钉长度超过15 mm。DONNELLAN等[28]置入后弓螺钉长度为12-14 mm，直径3.5 mm。经测量后弓螺钉置入长度为(11.21±1.61) mm、螺钉与后弓中线角度为(53.34±6.30)°，考虑板厚度为2 mm，采用螺钉长度12-14 mm直径3.5 mm的锁定螺钉，钉道方向与寰椎后弓方向一致；锁定螺钉的设计增加了内固定系统的稳定性；螺钉与后弓方向一致，避免了损伤脊髓及椎动脉，使置钉简便、安全，长度增加使内固定的稳定性提高。WRIGHT[29]提出椎板螺钉长度30 mm，直径3.5 mm；马向阳等[20]测量椎弓根螺钉平均最大长度26.89 mm，采用椎板螺钉长度22-30 mm，椎弓根螺钉长度20-26 mm，直径均为3.5 mm。
3.3 寰枢椎后路融合器内固定系统优点及创新
3.3.1 该系统的优点及创新寰枢椎后路植骨融合内固定目前主要是将骨块植入寰枢椎椎间、侧块关节或寰椎后弓和枢椎棘突间，依靠接触达到骨性融合。有关寰枢椎后路融合器的报道很少，GOLE等[30]提出寰枢椎侧块关节融合器，该融合器植入后损伤颈静脉丛及神经的风险较高。邹小宝等[22]提出寰枢椎间融合器，但无传统融合器椎间支撑作用。目前寰椎后弓和枢椎棘突间融合器未见相关报道，RYU等[23]在寰椎后弓和枢椎棘突间植入钛笼融合器，并使用钛缆穿过枢椎椎板固定，损伤脊髓风险较高。该研究选择寰椎后弓和枢椎棘突及椎板间置入融合器，较上述植骨融合方式有以下优点：①寰椎后弓和枢椎棘突及椎板间有足够大的空间用于植入融合器，经过测量解剖结构，设计出符合解剖结构的融合器；②寰椎后弓及枢椎棘突及椎板间植骨具有植骨量大、接触面积大、融合率高等优势；③融合器位于寰椎后弓及枢椎棘突及椎板间，具有一定的支撑作用，增加内固定系统的稳定性；④融合器植骨骨块稳定，不易落入椎管引起神经压迫；⑤融合器与钢板螺钉的一体化设计更加稳定，操作简便。
3.3.2 带融合器的寰枢椎后路内固定系统优点及创新
(1)解剖学特征：依据寰枢椎解剖数据特征，设计的寰椎后弓弧形钢板、后弓弧形凹陷及后弓钩与寰椎后弓环抱，融合器位于寰椎后弓和枢椎棘突间，枢椎后侧钢板为两侧对称斜楔形，符合寰枢椎的解剖结构，使内固定器与寰枢椎更好的贴合；减少因内固定带来异物感或并发症。
(2)稳定性：将后弓钩与板结合及后弓螺钉与板结合的两种连接后弓方式，后弓钩可与寰椎后弓环抱、后弓螺钉置入后弓且与板锁定，两种方式结合比单一后弓钩固定或后弓螺钉固定稳定性好；锁定螺钉虽限制钉道方向及长度，但具有较好的固定强度。融合器置于寰椎后弓和枢椎棘突间，植骨区域较大，植骨融合率高，增加了寰枢椎固定的稳定性；寰椎后弓、椎间融合器及枢椎后侧板于一体内固定器，植入螺钉后寰枢椎成为整体，具有较强稳定性。此外，因上颈椎结构的多变性，一体化设计可能会导致使用困难，但也因此增加了该系统稳定性。
(3)便捷性：后弓钩操作容易，后弓螺钉锁定孔方向与后弓方向一致，便于螺钉确定钉道方向使其顺利置入后弓，操作方便；枢椎具有椎板螺钉及椎弓根螺钉2种方式选择，为枢椎固定提供便利；带融合器的设计使内固定植入后即可完成手术，缩短术时，操作简单。
(4)安全性：后弓钩操作容易，仅需上下加压抱紧，未进入椎管，对脊髓干扰较少。依据后弓解剖数据设计的后弓螺钉，与后弓方向一致的锁定孔便于螺钉置入，长度选择为后结节至椎动脉沟距离的最小值，螺钉为单皮质，损伤椎动脉、脊髓概率很小，安全性好，而且便于操作；椎板螺钉或椎弓根螺钉都具有良好安全性，对脊髓干扰很少。
该内固定系统基于解剖学测量设计，因个人骨骼大小不一，可以设计小、中、大3种型号，具体实施依据个体差异，选择合适大小的钢板固定。因临床需要行寰枢椎融合的病例常存在解剖学变异，应根据具体病例个性化计算解剖数据，随着3D打印技术的发展，内固定的制作时间缩短，甚至可以实现个体化定制。
存在的不足：该研究随机筛选的多为正常人群，其参数仅供临床参考；其次，由于该固定术式为后路内固定，仍未固定前柱。上颈椎手术往往需要复位，该系统在复位方面考虑有所欠缺，将该系统改良为组合式设计可能有所解决。另外生物学稳定性有待验证，将在后续工作中进一步完善。
3.4 结论依据寰枢椎影像学参数结果，设计的带融合器的寰枢椎后路内固定系统在解剖学上是可行的，为寰枢椎后路固定提供新的内固定方式，同时可为寰枢椎植骨融合提供新的融合器。带融合器的寰枢椎后路内固定系统的初步设计充分运用了寰枢椎结构的解剖特点，具有植骨简便且稳定、置钉点安全、操作简单等优点。中国组织工程研究杂志出版内容重点：人工关节；骨植入物；脊柱；骨折；内固定；数字化骨科；组织工程

基于影像学数据设计带融合器的寰枢椎后路内固定系统

Design for posterior atlantoaxial internal fixation system with fusion cage based on imaging data

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